購買時可以參考相關價格表，但這只是特定時間內的價格情況，價格會有波動，具體購買以實際成本為準。本文研究了冶煉工藝、化學成分、高溫擴散工藝和鍛后冷卻控制對1.2344鋼橫向沖擊性能的影響。

　　1.2344鋼是DIN標準(德國工業標準)中的熱作。模具鋼其化學成分接近ASTM中H13鋼的化學成分。

　　隨著1.2344鋼的應用越來越廣泛，該鋼的各項性能檢驗指標也越來越嚴格。1.2344EFS(由1.2344鋼(EFS是一種超細結構)衍生而來的EFS鋼)要求檢查鋼的微觀結構和橫向沖擊性能。對于國內冶金行業和模具行業，動火作業模具鋼很少有關于汽車側面碰撞性能的研究。

　　為保證試驗數據的可比性，除用于對比研究的工藝參數外，其他關鍵工藝參數(化學成分控制、鑄錠擴散工藝、鍛造比、鍛后冷卻控制和球化熱處理工藝)保持一致。

　　橫向沖擊試樣取自圓鋼1/2半徑和中心(扁鋼1/4對角線和中心)，缺口試樣尺寸為7 mm× 10 mm× 55 mm

　　調質處理后沖擊試樣的硬度控制在4446HRC范圍內。樣品的硬度和橫向沖擊性能在富鋼質量部中心實驗室用A654RXY自動端淬硬度計和ZBC-300沖擊試驗機進行測試。

　　冶煉工藝對橫向沖擊性能的影響

　　化學成分對橫向沖擊性能的影響

　　表2和表3分別顯示了兩批直徑為750mm的1.2344電渣鋼的化學成分及其鍛造成250mm×600mm扁鋼后的橫向沖擊性能。

　　表2和表3表明，在C、Mn、Si、S、Cr、V和Mo含量相近的情況下，磷含量對鋼的橫向沖擊性能有明顯的影響。在0.020% ~ 0.030%范圍內，磷含量增加00075%，鋼的橫向沖擊性能下降4060J。

　　磷引起的鋼的韌性下降主要是由于磷在晶界的偏聚，降低了晶界的表面能，產生沿晶脆性斷裂，降低了脆性斷裂應力。

　　高溫擴散過程對橫向沖擊性能的影響

　　1.2344鋼含有一定量的Cr、Mo、V等碳化物形成元素，其鑄態組織中的偽共晶碳化物主要為M7C3、M6C和MC，即Cr7C3、Mo8C和VC。

　　大量研究表明，共晶碳化物在1150-1200℃的溫度下長時間擴散，鑄態組織中的小共晶碳化物可以完全溶解在奧氏體中，以2343或2344為好，而粗大的碳化物也可以通過擴散部分溶解，殘留的碳化物顆粒呈球形，表面能較低。與大顆粒碳化物相比，這些彌散分布的球形碳化物對基體性能的影響較小。

　　圖1顯示了1.2344鋼分別在1150℃(圖1a)和1200℃(圖1b)時的微觀結構。通過對比可以發現，當擴散溫度從1150°C提高到1200°C時，顯微組織中的大碳化物顆粒明顯減少，碳化物分布更加分散均勻。

　　圖1不同擴散溫度下1.2344鋼周圍的顯微組織。

　　表4顯示了不同擴散時間的5t精煉錠的試驗。結果表明，在相同擴散溫度下，將擴散時間從5h延長至10h，可有效提高鋼材的橫向沖擊性能，1/2半徑處提高41.62%，中心處提高35.85%。

　　鍛后冷卻方式對橫向沖擊性能的影響

　　1.2344鋼在鐓粗和多火拉拔后溫度較高，特別是在鋼的中心部位，因此終鍛溫度和鍛后冷卻速度的控制直接影響晶界二次碳化物的析出。

　　一般來說，終鍛溫度越高，冷卻速度越慢，晶界二次碳化物析出越嚴重。網狀碳化物一旦形成，會在一定程度上影響鋼的沖擊韌性。

　　鍛后冷卻方式為扁鋼噴水和空氣冷卻。表5中的數據表明，兩種冷卻方式對橫向沖擊性能的影響沒有明顯差異，這可能是由于1.2344鋼的高淬透性造成的。

　　但通過金相分析發現，噴水處理的扁鋼顯微組織更加均勻，而空冷處理的扁鋼顯微組織具有馬氏體特征。

　　根據工藝試驗結果，高定向1.2344EFS鋼采用精煉鋼冶煉工藝，磷和硫含量分別控制在0.015%和0.004%以下，鋼錠在1200℃擴散15小時以上。對鑄錠進行多向鍛造、控制冷卻和球化處理。

　　(1)采用電渣重熔工藝，控制磷含量≤0.020%和高溫擴散(時間視鋼錠類型而定)有利于提高鋼的橫向沖擊性能。

　　(2)鍛后冷卻速度對鋼的顯微組織有一定的影響。冷卻速度越快，鋼的組織細化趨勢越明顯。

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